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環(huán)烷基減壓渣油組合工藝

文檔作者：蔡烈奎1 裴曉光1 楊文中1 徐巖峰1 李娜1 毛清國(guó)2 文檔來(lái)源： 1.中海油化工與新材料科學(xué)研究院 2.遼寧寶來(lái)生物能源有限公司		更新日期： 2026年05月14日	點(diǎn) 擊數(shù)：
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環(huán)烷基減壓渣油組合工藝
蔡烈奎1 裴曉光1 楊文中1 徐巖峰1 李娜1 毛清國(guó)2
1.中海油化工與新材料科學(xué)研究院 2.遼寧寶來(lái)生物能源有限公司
摘要:目的實(shí)現(xiàn)中海油環(huán)烷基減壓渣油的高值化利用。方法以中海油環(huán)烷基減壓渣油為原料,對(duì)比直接焦化工藝與溶劑脫
瀝青-高壓加氫-焦化組合工藝的產(chǎn)品分布和經(jīng)濟(jì)效益。組合工藝首先采用丙烷為溶劑對(duì)減壓渣油進(jìn)行溶劑脫瀝青,將減壓渣油分
為輕脫瀝青油和脫油瀝青,輕脫瀝青油采用三段高壓加氫工藝生產(chǎn)150BS光亮油產(chǎn)品,脫油瀝青產(chǎn)品采用焦化工藝生產(chǎn)石油焦和
其他石油餾分。結(jié)果相比直接焦化工藝,采用組合工藝使液體產(chǎn)品總收率提高2.67個(gè)百分點(diǎn),簡(jiǎn)要經(jīng)濟(jì)核算結(jié)果表明組合工藝
盈利更多。結(jié)論采用組合工藝可以實(shí)現(xiàn)減壓渣油的高值化利用,同時(shí)提高了液體產(chǎn)品總收率。
關(guān)鍵詞:環(huán)烷基;減壓渣油;高值化利用;溶劑脫瀝青;高壓加氫;焦化
DOI:10.3969/j.issn.1007-3426.2024.03.003
引用格式:蔡烈奎,裴曉光,楊文中,等.環(huán)烷基減壓渣油組合工藝[J].石油與天然氣化工,2024,53(3):14-18. CAILK,PEIX G,
YANG WZ,etal.Thecombinedprocessofcycloalkylvacuumresidue[J].ChemicalEngineeringofOil&amp;amp; Gas,2024,53(3):14-18.
Thecombinedprocessofcycloalkylvacuumresidue
CAILiekui1,PEIXiaoguang1,YANG Wenzhong1,XUYanfeng1,LINa1,MAOQingguo2
1.CNOOCInstituteofChemicalsandAdvanced Materials,Beijing,China;
2.LiaoningBoraBio-EnergyCo,Ltd.Jinzhou,Liaoning,China
Abstract:Objective Theaimistorealizethehigh-valueutilizationofCNOOCcycloalkylvacuumresidue.Methods Usingthe
cycloalkylvacuumresidueofCNOOCasraw material,theproductdistributionandeconomicbenefitsofthedirectcokingprocess
andsolventdeasphalting-highpressurehydrogenation-cokingcombinedprocesswerecompared.Thecombinedprocessfirstused
propaneasthesolventtoperformsolventdeasphaltingonvacuumresidue,whichwasdividedintolightdeasphaltedoilanddeoiled
asphalt.Thelightdeasphaltedoilusedathree-stagehigh-pressurehydrogenationprocesstoproduce150BSbrightoilproducts,and
thedeoiledasphaltproductsusedacokingprocesstoproducepetroleumcokeandotherpetroleumfractions.ResultsComparedtothe
directcokingprocess,thetotalyieldoftheliquidproductusingthecombinedprocesswasincreasedby2.67percentagepoints,and
thebriefeconomiccalculationrevealedthatthecombinedprocessresultedingreaterprofitability.Conclusions Afteradoptingthe
combinedprocess,thehigh-valueutilizationofvacuum residuecanbeachieved,andthetotalyieldofliquidproductscanbe
increased.
Keywords:cycloalkyl;vacuumresidue;high-valueutilization;solventdeasphalting;highpressurehydrogenation;coking
重油加工技術(shù)種類很多,目前已成功應(yīng)用的渣油
加工組合工藝有10余種。針對(duì)常壓渣油催化裂化方
案產(chǎn)品品種單一、質(zhì)量不高的問(wèn)題,延遲焦化-催化裂
化組合工藝技術(shù)主要用于處理非常劣質(zhì)的渣油,一般
情況下,轉(zhuǎn)化率可達(dá)50%~70%[1]。通過(guò)調(diào)整焦化和
催化的加工量可以大幅度改變柴汽比,較好地適應(yīng)市
場(chǎng)對(duì)汽油、柴油需求的變化,從而改善煉油廠的生產(chǎn)靈
活性。石油化工科學(xué)研究院開(kāi)發(fā)了渣油重溶劑脫瀝
青-加氫處理-催化裂化(solventdeasphalting-hydrotreating-
fluidcatalyticcracking,SHF)組合工藝技
術(shù)[2],該技術(shù)得到的脫瀝青油(deasphaltedoil,DAO)
收率較高,且脫除了減壓渣油中的全部瀝青質(zhì)和絕大
部分金屬,加氫后的DAO 是優(yōu)質(zhì)的催化裂化原料。
采用SHF技術(shù)加工高含硫、高金屬含量的渣油不僅可
以獲得較高的輕質(zhì)油收率,還可以較大幅度地降低重
油加氫裝置的投資和操作費(fèi)用,同時(shí)延長(zhǎng)催化劑的使
用壽命。SHF技術(shù)的關(guān)鍵在于解決大硬度脫油瀝青
(deoiledasphalt,DOA)的出路問(wèn)題。也有報(bào)道采用
溶劑脫瀝青-催化裂化組合工藝[3],將油漿全部或部分
抽出與減壓渣油混合作為溶劑脫瀝青裝置進(jìn)料,可提
高DAO 收率,DAO 再送往重油催化裝置進(jìn)行摻煉。
中國(guó)石油大學(xué)和中石化洛陽(yáng)石化工程公司對(duì)溶劑脫瀝
青+焦化組合工藝進(jìn)行了研究[4-5],結(jié)果表明,與減壓
渣油直接去焦化工藝相比,采用溶劑脫瀝青和焦化組
14
石油與天然氣化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2024
作者簡(jiǎn)介:蔡烈奎,1974年生,碩士,高級(jí)工程師,1995年畢業(yè)于北京化工大學(xué)化學(xué)工程系化學(xué)工程專業(yè),主要從事石油煉制工
藝方面的研究工作,已發(fā)表論文近50 篇,已授權(quán)專利33 項(xiàng),獲省部級(jí)科技獎(jiǎng)勵(lì)6 項(xiàng),司局級(jí)科技獎(jiǎng)勵(lì)10 余項(xiàng)。
E-mail:cailk@cnooc.com.cn
合工藝(DAO 去流化催化裂化(fluid catalytic
cracking,FCC)或蠟油加氫,DOA 去焦化),DAO 收
率每提高20%,輕質(zhì)產(chǎn)品總液體收率提高約5%。
中海油有大量環(huán)烷基減壓渣油,其收率占原油的
50%以上,深加工難度較大。本研究擬采用溶劑脫瀝
青-高壓加氫-焦化組合工藝技術(shù)對(duì)環(huán)烷基減壓渣油進(jìn)
行深度轉(zhuǎn)化,考查組合工藝的液體產(chǎn)品收率和經(jīng)濟(jì)效
益情況。
1 試驗(yàn)原料
中海油某環(huán)烷基減壓渣油性質(zhì)見(jiàn)表1。
由表1可知,中海油某減壓渣油密度較小,殘?zhí)亢?
量較低,運(yùn)動(dòng)黏度偏低,金屬含量較高,屬于典型的環(huán)
烷基減壓渣油。
表1 減壓渣油性質(zhì)
密度(20℃)/
(g·cm-3)
運(yùn)動(dòng)黏度(100℃)/
(mm2·s-1)
開(kāi)口閃點(diǎn)/
℃
w(殘?zhí)?/
%
w(硫)/
(mg·kg-1)
w(氮)/
(mg·kg-1)
w(金屬)/(mg·kg-1)
Fe V Na Ca Mg
0.9827 3520.00 316 12.80 4420.00 4300.00 20.80 2.00 2.20162.005.30
2 試驗(yàn)過(guò)程及分析
2.1 試驗(yàn)工藝
減壓渣油加工組合工藝技術(shù)路線簡(jiǎn)述如下:以減
壓渣油為原料,采用丙烷溶劑脫瀝青工藝進(jìn)行溶劑脫
瀝青,分別得到輕脫瀝青油(以下簡(jiǎn)稱輕脫油)和
DOA;以輕脫油為原料,采用三段高壓加氫工藝生產(chǎn)
150BS光亮油和其他產(chǎn)品;以DOA 為原料,采用焦化
工藝生產(chǎn)輕質(zhì)油和其他產(chǎn)品。
2.2 減壓渣油組合工藝中試試驗(yàn)
2.2.1 減壓渣油溶劑脫瀝青中試試驗(yàn)
選定4個(gè)工藝條件,以中海油某減壓渣油為原料
進(jìn)行了丙烷脫瀝青試驗(yàn)條件的考查。其操作參數(shù)見(jiàn)
表2,輕脫油性質(zhì)見(jiàn)表3。
由表2和表3可知:①隨著抽提溫度的升高,輕脫
油的運(yùn)動(dòng)黏度(100℃)逐漸降低,殘?zhí)亢恐饾u減少,
黏度指數(shù)呈降低的趨勢(shì);②條件2的殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)為
0.95%,滿足加氫試驗(yàn)的進(jìn)料要求(殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)小于
1%),故以該條件進(jìn)行樣品放大。
表2 丙烷脫瀝青工藝條件試驗(yàn)
條件
抽提溫度/℃
塔頂塔底
劑油
體積比
操作
壓力/
MPa
輕脫油
收率/
%
DOA 收率/
%
1 71 54 6∶1 4 45.60 50.40
2 73 56 6∶1 4 43.81 51.19
3 75 58 6∶1 4 43.03 54.97
4 77 60 6∶1 4 42.05 56.95
表3 丙烷脫瀝青工藝得到的輕脫油性質(zhì)
條件
運(yùn)動(dòng)黏度(80℃)/
(mm2·s-1)
運(yùn)動(dòng)黏度(100℃)/
(mm2·s-1)
黏度
指數(shù)
w(殘?zhí)?/
%
折光率
(20℃)
密度(20℃)/
(g·cm-3)
w(硫)/
(mg·kg-1)
w(氮)/
(mg·kg-1)
1 90.08 40.38 72 1.06 1.5162 0.9319 0.23 2061.00
2 87.58 37.85 48 0.95 1.5138 0.9303 2200.00 1827.00
3 80.44 35.29 49 0.78 1.5143 0.9299 2200.00 1777.00
4 75.10 33.28 48 0.62 1.5017 0.9293 2100.00 1521.00
為滿足加氫進(jìn)料的要求(殘?zhí)抠|(zhì)量分?jǐn)?shù)小于1%,
金屬質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于2mg/kg),選擇條件2進(jìn)行樣品放
大試驗(yàn)。所得輕脫油和DOA 放大樣的性質(zhì)如表4和
表5所列。
表4 輕脫油放大樣性質(zhì)
輕脫油
收率/
%
運(yùn)動(dòng)黏度
(80℃)/
(mm2·s-1)
運(yùn)動(dòng)黏度
(100℃)/
(mm2·s-1)
黏度
指數(shù)
w(殘?zhí)?/
%
折光率
(20℃)
密度
(20℃)/
(g·cm-3)
w(硫)/
(mg·kg-1)
w(氮)/
(mg·kg-1)
w(金屬)/(mg·kg-1)
Fe V Na Ca Mg
43.5 87.42 38.57 60 0.89 1.5143 0.9311 2200.00 1878.00 <0.2 <0.2 0.2 <0.2 <0.2
第53卷 第3期 蔡烈奎 等 環(huán)烷基減壓渣油組合工藝 15
表5 DOA放大樣性質(zhì)
針入度/
(0.1mm)
軟化點(diǎn)/
℃
延度(15℃)/
cm
w(蠟)/
%
w(殘?zhí)?/
%
2 65 - 3 22.6
注:-代表因脆斷而無(wú)法獲得準(zhǔn)確數(shù)據(jù)。
由表4和表5可知,輕脫油放大樣的殘?zhí)抠|(zhì)量分
數(shù)為0.89%,金屬總質(zhì)量分?jǐn)?shù)<2mg/kg,滿足加氫裝
置的進(jìn)料要求。DOA 針入度較低,蠟含量偏高,不能
直接作為高等級(jí)道路瀝青。
2.2.2 輕脫油高壓加氫中試試驗(yàn)
以上述放大樣輕脫油為原料,采用市售加氫處理
催化劑、異構(gòu)脫蠟催化劑、貴金屬精制催化劑,以三段
加氫工藝進(jìn)行生產(chǎn)150BS光亮油研究。
在加氫反應(yīng)壓力為15 MPa、氫油體積比為
1000∶1、體積空速為0.4h-1的前提下,加氫處理反
應(yīng)溫度和生成油性質(zhì)見(jiàn)表6。
表6 輕脫油加氫處理試驗(yàn)條件及生成油性質(zhì)
條件
反應(yīng)
溫度/
℃
密度/
(g·cm-3)
折光系數(shù)
(20℃)
運(yùn)動(dòng)黏度
(100℃)/
(mm2·s-1)
運(yùn)動(dòng)黏度
(40℃)/
(mm2·s-1)
黏度
指數(shù)
傾點(diǎn)/
℃
原子百分比/%
CA CP CN
w(硫)/
(mg·kg-1)
w(氮)/
(mg·kg-1)
5 386 0.8851 1.4850 9.52 85.36 86 12 0.10 60.8039.10 1.90 1.20
6 382 0.8932 1.4892 12.84 142.00 89 15 0.80 60.2039.00 2.10 1.80
表7 條件6樣品異構(gòu)脫蠟-補(bǔ)充后精制試驗(yàn)各潤(rùn)滑油產(chǎn)品性質(zhì)
餾分溫度
范圍/
℃
密度(20℃)/
(g·cm-3)
折光系數(shù)
(20℃)
運(yùn)動(dòng)黏度
(100℃)/
(mm2·s-1)
運(yùn)動(dòng)黏度
(40℃)/
(mm2·s-1)
黏度
指數(shù)
傾點(diǎn)/
℃
開(kāi)口
閃點(diǎn)/
℃
原子百分比/%
CA CP CN
280~360 0.8865 1.4839 8.16 -45 142 0 40.10 59.90
360~420 0.9027 1.4921 5.91 -25 189 0 45.50 54.50
420~480 0.9069 1.4948 13.60 -18 222 0 51.60 48.40
≥480 0.8935 1.4889 32.84 621.00 81 -12 300 0 68.20 31.80
≥490 0.8925 1.4902 35.14 6700.00 84 -9 302 0 71.40 28.60
由表6可知:當(dāng)反應(yīng)溫度為382℃時(shí),生成油的氮
質(zhì)量分?jǐn)?shù)低于2mg/kg,滿足異構(gòu)脫蠟的進(jìn)料要求;當(dāng)
反應(yīng)溫度提高到386 ℃ 時(shí),生成油密度、運(yùn)動(dòng)黏度
(100℃)、硫含量和氮含量均有所降低。
以條件6進(jìn)行異構(gòu)脫蠟-補(bǔ)充精制試驗(yàn),在反應(yīng)壓
力為15MPa、氫油比為800∶1、體積空速為1.0h-1、
反應(yīng)溫度為340℃/260℃(異構(gòu)脫蠟/補(bǔ)充精制)的條
件下進(jìn)行試驗(yàn),所得樣品進(jìn)行減壓蒸餾后的潤(rùn)滑油產(chǎn)
品收率和性質(zhì)見(jiàn)表7。
由表7可知:
1)異構(gòu)脫蠟后樣品經(jīng)蒸餾切割得到的≥480 ℃
餾分運(yùn)動(dòng)黏度(100 ℃)為32.84mm2/s,黏度指數(shù)為
81,傾點(diǎn)為-12 ℃,開(kāi)口閃點(diǎn)為300 ℃,滿足
Q/SY44—2009《通用潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油》HVI150BS光亮
油的指標(biāo)要求。進(jìn)一步將切割點(diǎn)提高至490 ℃后,得
到的產(chǎn)品運(yùn)動(dòng)黏度高于150BS光亮油指標(biāo),且傾點(diǎn)指
標(biāo)卡邊。
2)280~360℃餾分基本滿足變壓器油基礎(chǔ)油產(chǎn)
品指標(biāo)的要求,可以作為變壓器油調(diào)合組分;其
360~420℃餾分基本滿足HG/T5085—2016《橡膠
增塑劑環(huán)烷基礦物油》N4006指標(biāo)的要求;其420~
480℃餾分基本滿足N 系列指標(biāo)的要求,但運(yùn)動(dòng)黏度
不在標(biāo)準(zhǔn)的牌號(hào)范圍內(nèi),需要進(jìn)一步調(diào)整其運(yùn)動(dòng)黏度,
也可以考慮將360~420℃餾分和420~480℃餾分按
收率混合后生產(chǎn)N4010產(chǎn)品。
整合以上三段加氫試驗(yàn)數(shù)據(jù),形成150BS制備試
16
石油與天然氣化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2024
驗(yàn)數(shù)據(jù),見(jiàn)表8~表10。
由表10可知,采用全加氫工藝所得樣品經(jīng)蒸餾切
割后,≥480℃的餾分段性質(zhì)滿足150BS光亮油的指
標(biāo)要求。相對(duì)于中海油某減壓渣油,其150BS光亮油
收率為21.16%。
表8 三段加氫工藝參數(shù)
試驗(yàn)條件
反應(yīng)
壓力/
MPa
反應(yīng)
溫度/
℃
體積
空速/
h-1
氫油
體積比
加氫處理段15 382 0.4 1000∶1
異構(gòu)脫蠟段15 340 1.0 800∶1
補(bǔ)充精制段15 260 1.0 800∶1
表9 三段加氫產(chǎn)品收率%
項(xiàng)目數(shù)值
原料質(zhì)量分?jǐn)?shù)100.00
氫氣質(zhì)量分?jǐn)?shù)2.22
總進(jìn)料質(zhì)量分?jǐn)?shù)102.22
產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)
干氣(氫氣、甲烷、乙烷等) 3.68
C5~180℃餾分(石腦油) 2.13
180~280℃餾分(輕柴油) 1.56
280~360℃餾分(變壓器油) 5.83
360~420℃餾分(輕質(zhì)潤(rùn)滑油) 10.80
420~480℃餾分(中質(zhì)潤(rùn)滑油) 26.64
≥480℃餾分(重質(zhì)潤(rùn)滑油) 51.58
合計(jì)102.22
注:以原料質(zhì)量分?jǐn)?shù)為100%計(jì)。
表10 重質(zhì)產(chǎn)品性質(zhì)和指標(biāo)
產(chǎn)品外觀
密度
(20℃)/
(g·cm-3)
折光系數(shù)
(20℃)
運(yùn)動(dòng)黏度
(100℃)/
(mm2·s-1)
運(yùn)動(dòng)黏度
(40℃)/
(mm2·s-1)
黏度
指數(shù)
傾點(diǎn)/
℃
開(kāi)口
閃點(diǎn)/
℃
w(飽和
烴)/
%
w(硫)/
(mg·kg-1)
氧化安定性
(150℃)
(旋轉(zhuǎn)氧彈)/
min
重質(zhì)產(chǎn)品
(≥480℃ 餾分)
清澈
透明0.8934 1.4888 32.54 621.00 81 -12 302 99.7 <1 341
150BS 光亮油
清澈
透明28.00~34.00 ≥80 ≤-9 ≥275 ≥90.0 <50 ≥250
2.2.3 DOA 焦化試驗(yàn)
對(duì)DOA 進(jìn)行單獨(dú)焦化試驗(yàn),其焦化試驗(yàn)條件與
表11 焦化中試試驗(yàn)操作參數(shù)
焦化塔
塔頂溫度/
℃
焦化塔
下部溫度/
℃
焦化塔塔底
進(jìn)料溫度/
℃
進(jìn)油量/
(kg·h-1)
操作
壓力/
MPa
總進(jìn)
料量/
kg
循環(huán)
質(zhì)量
比
420 495 489 3 0.15 24 0.37
表12 DOA單獨(dú)焦化試驗(yàn)%
產(chǎn)品試驗(yàn)收率校正后收率①
氣體9.73 10.00
焦化汽油13.04 13.41
焦化柴油24.85 25.55
焦化蠟油6.56 6.74
石油焦44.30 44.30
合計(jì)98.48 100.00
注:①因氣體計(jì)量和油品在容器管線上殘留,實(shí)驗(yàn)室不可
避免會(huì)出現(xiàn)氣體和油品的收率損失,此處氣體和油品皆按
照各自收率的比例補(bǔ)償,因總收率偏差只有1.52%,數(shù)據(jù)可
信度較高。焦炭由焦化試驗(yàn)前后的質(zhì)量差得到,沒(méi)有損失,
故不再按比例補(bǔ)償,下同。
工業(yè)裝置基本一致,循環(huán)質(zhì)量比為0.37,焦化塔最高
溫度為495 ℃,焦化塔頂部溫度為420 ℃。具體操作
參數(shù)見(jiàn)表11,產(chǎn)品收率分布見(jiàn)表12。
由表12可知,DOA 單獨(dú)焦化試驗(yàn)的石油焦收率
為44.30%,其生焦量是殘?zhí)康?.96倍。
2.3 減壓渣油焦化中試試驗(yàn)
以減壓渣油為原料,單獨(dú)進(jìn)行焦化中試試驗(yàn),其焦
化試驗(yàn)條件與脫油瀝青焦化試驗(yàn)條件一致,收率分布
數(shù)據(jù)見(jiàn)表13。
表13 減壓渣油焦化中試試驗(yàn)物料平衡數(shù)據(jù)%
產(chǎn)品試驗(yàn)收率校正后收率
氣體9.43① 9.59
焦化汽油15.67 15.94
焦化柴油36.84 37.47
焦化蠟油12.32 12.53
石油焦24.48 24.48
總計(jì)98.74 100.00
注:①干氣收率為6.12%,液化氣收率為2.80%,CO2 和
CO 收率為0.51%。
第53卷 第3期 蔡烈奎 等 環(huán)烷基減壓渣油組合工藝 17
由表13可知,減壓渣油單獨(dú)焦化試驗(yàn)的石油焦收
率為24.48%,生焦量是殘?zhí)康?.91倍,略低于DOA
焦化試驗(yàn)。
2.4 物料平衡和簡(jiǎn)要經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)
2.4.1 總物料平衡
根據(jù)以上數(shù)據(jù),中海油某減壓渣油直接采用丙烷
溶劑脫瀝青,將減壓渣油分為輕脫油和DOA 兩部分,
輕脫油采用三段高壓加氫工藝生產(chǎn)150BS光亮油,
DOA 單獨(dú)焦化,各產(chǎn)品收率見(jiàn)表14。
表14 采用組合工藝的各產(chǎn)品收率
項(xiàng)目收率①/%
減壓渣油100.00
氫氣0.97
輕脫油43.50
DOA 56.50
輕脫油產(chǎn)品收率分布
干氣1.60
石腦油0.93
柴油0.68
變壓器油2.54
N4006 4.70
N4014 11.58
150BS 22.44
小計(jì)44.48
DOA焦化產(chǎn)品收率分布
干氣5.65
汽油7.58
柴油14.43
蠟油3.81
石油焦25.03
小計(jì)56.50
注:①以減壓渣油收率100%為計(jì)算基準(zhǔn)。
2.4.2 簡(jiǎn)要經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)
以中海油某80×104t/a減壓渣油裝置為例,在原
油價(jià)格為50美元的體系下進(jìn)行簡(jiǎn)單的經(jīng)濟(jì)效益分析。
環(huán)烷基減壓渣油采用組合工藝的經(jīng)濟(jì)效益核算見(jiàn)
表15,采用直接焦化的經(jīng)濟(jì)效益核算見(jiàn)表16。由
表15和表16可知:①相比直接焦化工藝,采用組合工
藝的液體產(chǎn)品總收率提高了2.67個(gè)百分點(diǎn);②組合工
藝的噸油總產(chǎn)值為4278.89元,相比減壓渣油,毛利
潤(rùn)約為1778.89元;③減壓渣油采用直接焦化工藝,
其總產(chǎn)值為2995.43元,相比減壓渣油,毛利潤(rùn)約
495.43元。
表15 環(huán)烷基減壓渣油加工組合工藝經(jīng)濟(jì)效益核算
項(xiàng)目
不含稅
單價(jià)/
(元·t-1)
收率①/
%
按比例噸油
貢獻(xiàn)銷售
收入/元
合計(jì)/
(元·t-1)
減壓渣油2500.00 100.00 2500.00 2500.00 干氣3000.00 1.60 48.00
輕質(zhì)油
(石腦油、柴油等) 3800.00 1.51 57.38
變壓器油5200.00 2.54 132.08
N4006 4900.00 4.70 230.30
N4014 5000.00 11.58 579.50
150BS 7500.00 22.44 1683.00
2730.26②
干氣3000.00 5.65 169.50
汽油3800.00 7.58 288.04
柴油3300.00 14.43 476.19
蠟油3000.00 3.81 114.30
低硫石油焦2000.00 25.03 500.60
1548.63③
液體產(chǎn)品總收率68.60
注:①以減壓渣油收率100%為計(jì)算基準(zhǔn);②輕脫油生產(chǎn)光亮油的產(chǎn)品總
產(chǎn)值;③DOA焦化后的產(chǎn)品總產(chǎn)值。
表16 環(huán)烷基減壓渣油直接焦化產(chǎn)品經(jīng)濟(jì)效益核算
項(xiàng)目
不含稅
單價(jià)/
(元·t-1)
相對(duì)于
減壓渣油
收率/%
按比例噸油
貢獻(xiàn)銷售
收入/元
合計(jì)/
元
減壓渣油2500.00 100.00 2500.00 2500.00 氣體3000.00 9.59 287.70 汽油3800.00 15.94 605.72 柴油3300.00 37.47 1236.51 蠟油3000.00 12.53 375.90 焦炭2000.00 24.48 489.60 液體產(chǎn)品總收率65.93
2995.43①
注:①減壓渣油直接焦化后產(chǎn)值。
因采用組合工藝需增加溶劑脫瀝青裝置和三段高
壓加氫裝置,以80×104t/a減壓渣油裝置計(jì),則需新
建1套80×104t/a溶劑脫瀝青裝置、1套30×104t/a
三段潤(rùn)滑油高壓加氫裝置、制氫擴(kuò)量裝置和配套罐
區(qū)裝置等,其總投資約10億元,加速折舊則年折舊
費(fèi)用為1億元;潤(rùn)滑油裝置能耗費(fèi)用為300元/t,氫
氣成本為444元/t輕脫油;所得稅、附加稅按照減去
成本、裝置折舊后利潤(rùn)的25%計(jì)算,則銷售毛利潤(rùn)為
800000t×1778.89元/t≈14.231億元。
年凈利潤(rùn)=14.231億元—總加工成本—裝置折
舊費(fèi)-所得稅-附加稅等=14.231億元-2.400億元
-1.000億元-800000×0.435×444-所得稅-附
加稅等=9.286億元-2.322億元=6.964億元。
(下轉(zhuǎn)第25頁(yè))
18
石油與天然氣化工
CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS 2024
5 結(jié)論
1)通過(guò)優(yōu)化加氫裂化裝置柴油和蠟油原料比例
的方法提高混合原料中蠟油餾分,可顯著提高噴氣燃
料產(chǎn)品中芳烴含量。當(dāng)原料中蠟油比例達(dá)到69%以
上時(shí),控制混合原料密度不低于900kg/m3,可以穩(wěn)定
地控制噴氣燃料中芳烴體積分?jǐn)?shù)≥8%。
2)在高柴油比例混合原料的工況下,可通過(guò)大幅
降低加氫反應(yīng)器床層溫度的方式提高噴氣燃料中芳烴
含量,并利用裂化反應(yīng)器級(jí)配催化劑的特點(diǎn)優(yōu)化加氫
深度。當(dāng)混合原料中柴油比例>55%時(shí),可將精制反
應(yīng)溫度降至354℃左右,同時(shí),將裂化反應(yīng)器床層平均
溫度提升至369℃以上,在控制尾油產(chǎn)品BMCI值低
于13的情況下,實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定控制噴氣燃料中芳烴體積分
數(shù)≥8%的目標(biāo)。
本研究證明了柴蠟油混合加氫裂化裝置可通過(guò)優(yōu)
化原料結(jié)構(gòu)、調(diào)整加氫反應(yīng)深度的方式提高噴氣燃料
中芳烴含量的可行性,解決了柴蠟油混合進(jìn)料加氫裂
化裝置需要摻煉富多環(huán)芳烴原料才能生產(chǎn)軍用3號(hào)噴
氣燃料的生產(chǎn)瓶頸,同時(shí)避免了額外摻煉富多環(huán)芳烴
原料可能導(dǎo)致二次油加工比例高于15%的問(wèn)題,可為
同類裝置提供一定的參考。
參考文獻(xiàn)
[1] 范思強(qiáng),崔哲,孫士可,等.加氫裂化裝置靈活性對(duì)于煉化企業(yè)
的重要意義[J].當(dāng)代化工,2020,49(11):2547-2551.
[2] 杜艷澤,張曉萍,關(guān)明華,等.國(guó)內(nèi)餾分油加氫裂化技術(shù)應(yīng)用現(xiàn)
狀和發(fā)展趨勢(shì)[J].化工進(jìn)展,2013,32(10):2523-2528.
[3] 韓龍年,方向晨,彭沖,等.加氫裂化催化劑級(jí)配工藝研究[J].
石油與天然氣化工,2014,43(1):12-16.
[4] 韓龍年,陳新國(guó),辛靖,等.催化柴油增值化、高值化利用工業(yè)應(yīng)
用技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀及分析[J].石油與天然氣化工,2022,51(6):
34-40.
[5] 趙哲甫.加氫裂化裝置生產(chǎn)特供3號(hào)噴氣燃料總結(jié)[J].煉油技
術(shù)與工程,2022,52(2):17-20.
[6] 秦波,柳偉,杜艷澤,等.FC-52化工型加氫裂化催化劑的研制
及分析[J].煉油技術(shù)與工程,2018,48(7):47-50.
[7] 柳偉,杜艷澤,劉政偉,等.FC-76新一代靈活型加氫裂化催化
劑的工業(yè)應(yīng)用[J].煉油技術(shù)與工程,2019,49(5):54-56.
[8] 黃茂生,高杭,秦波,等.加氫裂化催化劑FC-80B研制與應(yīng)用
總結(jié)[J].煉油技術(shù)與工程,2022,52(5):48-50.
[9] 崔哲,曾榕輝,吳子明,等.餾程對(duì)加氫裂化產(chǎn)品分布及性質(zhì)的
影響[J].石油煉制與化工,2017,48(6):
?????????????????????????
39-43.
收稿日期:2023-08-17;編輯:
????????????????????????????????????????????????????
溫冬云
(上接第18頁(yè))
即采用組合工藝每噸減壓渣油的純利潤(rùn)約為
870.50元。
由液體產(chǎn)品收率及經(jīng)濟(jì)效益核算情況可知,中海
油某減壓渣油采用組合工藝,比直接焦化工藝的總液
體產(chǎn)品收率提高2.67個(gè)百分點(diǎn),噸油利潤(rùn)高375元/噸
以上。
3 結(jié)論
1)中海油某減壓渣油采用丙烷脫瀝青-高壓加氫-
焦化組合工藝,與減壓渣油直接焦化工藝相比,組合工
藝液體產(chǎn)品收率提高2.67個(gè)百分點(diǎn),液體產(chǎn)品收率提
高與輕脫油收率有一定的關(guān)系。
2)采用組合工藝生產(chǎn)150BS光亮油及其副產(chǎn)品,
減壓渣油噸油利潤(rùn)超過(guò)870元,相比直接去焦化裝置,
其效益提高約375元/噸,說(shuō)明在深度加工環(huán)烷基減壓
渣油時(shí),生產(chǎn)特種產(chǎn)品的組合工藝具有良好的競(jìng)爭(zhēng)力。
參考文獻(xiàn)
[1] 孫麗麗.劣質(zhì)重油加工路線的選擇對(duì)煉廠經(jīng)濟(jì)效益的影響[J].
當(dāng)代石油石化,2007,15(8):14-19.
[2] 戴立順,李大東,石亞華,等.重溶劑脫瀝青油加氫處理工藝的
研究[J].石油煉制與化工,2005,36(3):1-4.
[3] 袁曉云,趙飛,魏廣春,等.溶劑脫瀝青-催化裂化工藝的優(yōu)化組
合及其應(yīng)用[J].煉油技術(shù)與工程,2011,41(5):6-9.
[4] 劉文舉,王少鋒,江莉.溶劑脫瀝青-焦化聯(lián)合提高重質(zhì)油綜合液
體收率實(shí)驗(yàn)研究[J].石油煉制與化工,2013,44(9):51-54.
[5] 李波海,張玉貞.減壓渣油溶劑脫瀝青-焦化總液體收率的研
究[J].石油煉制與化工,2006,37(7):
?????????????????????????
30-33.
收稿日期:2023-10-10;編輯:溫冬云
25
石油與天然氣化工
第53卷 第3期 CHEMICALENGINEERINGOFOIL &amp;amp; GAS

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