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延遲焦化裝置頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施的應(yīng)用

文檔作者：祝華騰文檔來源：中國石化齊魯分公司勝利煉油廠		更新日期： 2026年05月20日	點(diǎn) 擊數(shù)：
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上一篇：油庫安全運(yùn)行與節(jié)能管理的研究

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齊魯石油化工,2025,53(2):123-128 工業(yè)技術(shù)QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY
延遲焦化裝置頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施的應(yīng)用
祝華騰
（中國石化齊魯分公司勝利煉油廠，山東淄博255434）
摘要：針對延遲焦化裝置中分餾塔頂及塔盤面臨的氯鹽腐蝕和堵塞問題，進(jìn)行了深人分析并探討了相應(yīng)的解決方
案。經(jīng)過前期的可行性研究，決定增設(shè)在線除鹽設(shè)施，以改善分餾塔頂循系統(tǒng)的氯鹽腐蝕狀況。投用在線除鹽設(shè)施
后,進(jìn)一步分析了其對頂循油氯鹽含量、分餾塔頂與壓縮機(jī)人口壓差以及分餾塔頂循抽出溫度的具體影響，并針對這
些影響提出了相應(yīng)的措施。
關(guān)鍵詞：延遲焦化；分餾塔；頂循系統(tǒng)；除鹽設(shè)施
中圖分類號：TE986
目前，延遲焦化裝置均存在分餾塔頂循系統(tǒng)
腐蝕嚴(yán)重、頂循泵抽空等問題，主要是由于分餾塔
頂及塔盤氯鹽腐蝕和堵塞等原因?qū)е隆Ｔ谙到y(tǒng)通
過換熱后返回分餾塔的運(yùn)行過程中，腐蝕與堵塞
問題尤為突出[1-3]。延遲焦化裝置中的腐蝕介質(zhì)
主要來自重污油、油漿和渣油等原料，主要包括氯
化物和硫化物等[4-5],分餾塔塔頂和頂循部分易
發(fā)生低溫下的 H,S -HCl - NH，-H,O 型腐
蝕[6-7]。考慮到重污油主要由未脫鹽的原油構(gòu)
成,其回?zé)掃^程更易導(dǎo)致分餾塔頂循系統(tǒng)出現(xiàn)結(jié)
鹽及腐蝕現(xiàn)象。通過停工檢修發(fā)現(xiàn)頂循系統(tǒng)換熱
器表面結(jié)鹽嚴(yán)重，導(dǎo)致?lián)Q熱器流通截面積降低，進(jìn)
而引起分餾塔塔頂系統(tǒng)壓降升高、頂循系統(tǒng)流量
下降,甚至可能導(dǎo)致系統(tǒng)停運(yùn)。
盡管在線水洗作為一種處理氯鹽腐蝕和堵塞
的方式已得到一定應(yīng)用,但其存在諸多缺點(diǎn),應(yīng)用
受限且收效甚微。因此,如何通過優(yōu)化改造來解
決延遲焦化裝置分餾塔頂循系統(tǒng)的結(jié)鹽問題，確
保裝置能夠長期穩(wěn)定運(yùn)行，已成為保障裝置安全
運(yùn)行的關(guān)鍵。
1在線除鹽設(shè)施簡介
1.1技術(shù)原理
利用氯鹽在頂循油和除鹽水溶解度的差異，
將頂循油中的氯鹽溶解到除鹽水中,再利用液液
旋分器將頂循油和除鹽水分離，從而達(dá)到在線除
鹽的目的。經(jīng)過除鹽處理的頂循油通過返回線回
文獻(xiàn)標(biāo)識碼：B 文章編號：1009-9859(2025)02-0123-06
流到分餾塔頂部，這樣不僅可以避免塔頂塔盤結(jié)
鹽,還能顯著降低頂循系統(tǒng)的腐蝕速率[8-9]
在線除鹽設(shè)施主要由3部分組成：瑞旋混合
器、微萃取分離器和油水分離器,其工作原理如圖
1所示。由圖1可以看出,首先將水和頂循油在
瑞旋混合器中均勻混合，混合液進(jìn)人微萃取分離
器,初步實(shí)現(xiàn)頂循油與水的分離；最后,在油水分
離器中,通過沉降作用進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)油水的完全分
離。含氯鹽的除鹽水從底部排出，從而達(dá)到頂循
油在線除鹽的目的[10-1]
脫鹽油返
瑞旋混合器微萃取分離器回裝置
頂循油一→ 油水分離器
除鹽水含鹽污水
出裝置
圖1分餾塔頂循環(huán)系統(tǒng)除鹽設(shè)施工作原理示意
1.2工藝流程
延遲焦化裝置分餾塔頂部循環(huán)系統(tǒng)除鹽流程
如圖2所示。由圖2可以看出,分餾塔頂循油首
先通過頂循回流泵進(jìn)行增壓處理，隨后其出口流
體按照既定路徑依次流經(jīng)多個換熱器，并最終進(jìn)
收稿日期：202411-08；修回日期：2024-12-15。
作者簡介：祝華騰（1990一），男，工程師。2018年畢業(yè)于青
島科技大學(xué)化學(xué)工程與技術(shù)專業(yè)，現(xiàn)在中國石化齊魯分公司
勝利煉油廠主要從事延遲焦化裝置工藝管理工作。電話：
13375339295; E - mail :zhuht. qlsh@ sinopec. com。
齊魯石油化工
·124. QILU PETROCHEMICAL TECHNOLOGY
人空氣冷卻器進(jìn)行冷卻。冷卻后的頂循油被分為
兩部分：一部分在流經(jīng)頂循控制閥FV2107之前，
會先進(jìn)人在線除鹽設(shè)施,以脫除其中的氯鹽；另一
部分則直接通過頂循控制閥FV2107返回至分餾
塔頂部。脫除氯鹽后的頂循油會與未經(jīng)過除鹽處
2025,53(2)
理的剩余頂循油在頂循控制閥FV2107的下游匯
合，然后共同返回至分餾塔；含有氯鹽的污水則通
過底部脫液包外排[12]。在線除鹽設(shè)施設(shè)計處理
量控制在頂循系統(tǒng)循環(huán)量的3%~5%,所需除鹽
水量為1 t/h。
X 頂循空冷器 A102
文控制閥
FV2107
頂循采暖
水換熱器
E122
分餾頂循空冷器
A101
在線除鹽設(shè)施
CY101 分餾塔頂換熱器
E102
頂循泵
除鹽水P108
頂循抽出
頂循油-瓦斯換熱器
E102
含鹽污水
出裝置
圖2分餾塔頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施流程示意
2應(yīng)用效果及優(yōu)化
延遲焦化裝置分餾塔頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施
于2023年2月開工建設(shè)，2023年4月完工并投入
使用，2023年5月運(yùn)行正常，并完成標(biāo)定。
2.1標(biāo)定情況
本項(xiàng)目的實(shí)施不改變原裝置的進(jìn)料量、產(chǎn)品
量及頂循系統(tǒng)的循環(huán)量。為了準(zhǔn)確評估在線除鹽
設(shè)施的性能，選取裝置運(yùn)行平穩(wěn)的連續(xù)3d作為
標(biāo)定周期,標(biāo)定期間的相關(guān)操作參數(shù)見表1。
表1標(biāo)定期間的相關(guān)操作參數(shù)
時間
項(xiàng)目
第1天第2天第3天
裝置進(jìn)料量/(t·h-l) 191.2 192.5
加熱爐出口溫度/℃ 493
生焦周期/h 22
頂循系統(tǒng)循環(huán)油循環(huán)量/t·h-1） 71.1
在線除鹽頂循油流量/（t·h-l） 20.0
在線除鹽除鹽水流量/（t：h-1） 1.0
頂循油返回溫度/℃ 50
分餾塔
C-102
2.2頂循油氯鹽質(zhì)量濃度分析
在線除鹽工藝的原理是通過除鹽水萃取的方
法,降低頂循系統(tǒng)內(nèi)的氯鹽質(zhì)量濃度。頂循系統(tǒng)
不斷循環(huán)會持續(xù)降低系統(tǒng)內(nèi)的氯鹽質(zhì)量濃度,直
到達(dá)到預(yù)設(shè)的操作標(biāo)準(zhǔn)。為了評估該工藝的效
果,選取在線除鹽設(shè)施啟用前的頂循油中氯鹽的
質(zhì)量濃度數(shù)據(jù)作為基準(zhǔn)（見表2）。焦化裝置在加
工渣油的同時摻煉重污油和催化油漿,因摻量比
例的不同導(dǎo)致頂循油中氯鹽含量不同,因此選取
頂循油氯鹽含量平均值作為操作標(biāo)準(zhǔn)值。由表2
可知,投用在線除鹽設(shè)施前頂循油中氯鹽質(zhì)量濃
度平均值為14.33mg/L。
當(dāng)在線除鹽設(shè)施投入運(yùn)行后，進(jìn)行標(biāo)定分析
191.5
以監(jiān)測其效果（見表3）。由表3可知,在線除鹽
493 493
22 22
73.9 69.8
20.0 20.0
1.0 1.0
50 50
壓縮機(jī)
K201
設(shè)施啟用后,頂循系統(tǒng)的頂循油在經(jīng)過除鹽處理
后返回頂循系統(tǒng)進(jìn)行內(nèi)循環(huán),因此在除鹽處理前
的頂循油中的氯鹽質(zhì)量濃度已有所下降，平均值
為6.76mg/L,這一數(shù)值相較于系統(tǒng)啟用前降低
了52.8%。經(jīng)過在線除鹽設(shè)施的深度處理后,頂
2025 ,53(2)
循油中的氯鹽質(zhì)量濃度進(jìn)一步顯著降低,平均降
至1.59mg/L,相比于在線除鹽投用前頂循油氯
鹽質(zhì)量濃度降低88.9%，有效避免了系統(tǒng)結(jié)鹽堵
塞和腐蝕。
表2在線除鹽設(shè)施投用前頂循油中氯鹽質(zhì)量濃度
氯鹽質(zhì)量濃度(以 NaCl計)/(mg·L-1)
項(xiàng)目
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油15.41
表3在線除鹽設(shè)施投用后頂循油中氯鹽質(zhì)量濃度
氯鹽質(zhì)量濃度(以 NaCl 計)/(mg· L-)
項(xiàng)目
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油6.34.
脫鹽后頂循油1.51
2.3分餾塔頂與壓縮機(jī)入口壓差分析
在線除鹽設(shè)施啟用前，在延遲焦化裝置的運(yùn)
行過程中分餾塔頂換熱器常面臨堵塞問題，導(dǎo)致
分餾塔頂部與壓縮機(jī)入口之間的壓差逐漸增大，
此時只能通過開分餾塔頂換熱器副線來降低壓
差。為解決壓縮機(jī)人口壓力下降問題，常規(guī)操作
是開啟分餾塔頂換熱器的副線閥門進(jìn)行調(diào)整，以
維持必要的壓縮機(jī)人口壓力。然而，該操作雖能
暫時緩解壓力問題，卻會伴隨壓縮機(jī)入口溫度的
上升，進(jìn)而增加焦化富氣中攜帶汽油進(jìn)入壓縮機(jī)，
并可能對其造成損害的風(fēng)險。因此,需權(quán)衡調(diào)整
措施與潛在風(fēng)險，尋求更優(yōu)化的操作策略或維護(hù)
方案[13]
在延遲焦化裝置的檢修過程中,技術(shù)人員發(fā)
現(xiàn)分餾塔頂換熱器表面被大量黑褐色物質(zhì)覆蓋，
尤其是管束外側(cè)堵塞情況嚴(yán)重,如圖3所示。
祝華騰：延遲焦化裝置頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施的應(yīng)用
15.72 11.91
7.22 6. 72
1.68 1.59
·125.
氯鹽結(jié)晶。為了評估在線除鹽設(shè)施對解決這一問
題的效果,對比了設(shè)施投用前后分餾塔頂壓力與
壓縮機(jī)入口之間的壓差變化,結(jié)果如圖4所示。
0.06
一投用前
0.05 一投用后
0.04
0.03
14.33
0.02
0.01
0
6. 76
1.59
2
圖4分餾塔頂與壓縮機(jī)人口壓差變化情況
由圖4可以看出，在線除鹽設(shè)施投用后壓差
出現(xiàn)了明顯的下降趨勢。投用前壓差的平均值為
0.0377MPa,而投用后則降低至0.0319MPa,降
幅達(dá)到了15.4%。這一變化充分表明在線除鹽
設(shè)施對于有效清除塔頂換熱器上的氯鹽結(jié)晶堵塞
物具有積極作用。
2.4分餾塔頂循抽出溫度分析
在線除鹽設(shè)施是利用氯鹽在頂循油與除鹽水
中溶解度不同的特性來實(shí)現(xiàn)沉降分離，然而在實(shí)
際應(yīng)用中,頂循油中的水分未能徹底地得到分離，
在線除鹽設(shè)施投用后頂循油中水含量見表4。由
表4可知,脫鹽前頂循油中水質(zhì)量分?jǐn)?shù)的平均值
為1171mg/kg,而經(jīng)過脫鹽處理后,其中水質(zhì)量
分?jǐn)?shù)的平均值不降反升至1647mg/kg，水質(zhì)量分
數(shù)增加40.7%。
表4在線除鹽設(shè)施投用后頂循油中水含量
w(水) / (mg · kg-l)
樣品名稱
第1天第2天第3天平均值
脫鹽前頂循油1 116
脫鹽后頂循油1 612
4
時間/d
1 299
1 750
6
1 097
1580
8
1 171
1 647
10
頂循油水分含量的增加導(dǎo)致分餾塔頂循系統(tǒng)
抽出溫度降低，分餾塔頂循抽出溫度變化情況如
圖5所示。由圖5可以看出,分餾塔頂循系統(tǒng)抽
圖3分餾塔頂換熱器管束結(jié)垢情況
經(jīng)深人分析，確認(rèn)這些堵塞物的主要成分為
出溫度的平均值從投用前的165℃降低至159
℃,降幅為3.6%。抽出溫度降低后頂循油中的
水含量因蒸發(fā)量降低而進(jìn)一步增加，當(dāng)頂循油中
齊魯石油化工
·126. QILU PETROCHEMICALTECHNOLOGY
的水分增加到一定程度時,頂循油中的水分汽化
造成頂循系統(tǒng)換熱器產(chǎn)生氣阻，引起頂循系統(tǒng)流
量下滑，嚴(yán)重時造成頂循泵抽空，引起裝置生產(chǎn)波
動。頂循系統(tǒng)流量下滑后需要快速到現(xiàn)場打開頂
循系統(tǒng)換熱器副線，同時提高塔頂抽出溫度至
165℃,通過降低頂循油中的水含量消除頂循系
統(tǒng)流量下滑的問題。
185
180
175
170
165
160
155
0
圖5分餾塔頂循抽出溫度變化情況
2.5分餾塔頂含硫污水鐵離子質(zhì)量濃度分析
延遲焦化裝置的防腐主要通過分析分餾塔頂
含硫污水的鐵離子質(zhì)量濃度進(jìn)行監(jiān)控，目前裝置
含硫污水中的鐵離子質(zhì)量濃度控制上限為3
mg/L。當(dāng)含硫污水中的鐵離子質(zhì)量濃度≥3 mg/L
時,表明分餾塔頂部腐蝕加重,需要采取防腐控制
措施。投用在線除鹽設(shè)施前后分餾塔頂含硫污水
鐵離子質(zhì)量濃度如圖6所示。
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
2025,53(2)
含硫污水中鐵離子含量、進(jìn)而減緩頂部腐蝕方面
發(fā)揮了積極的作用,驗(yàn)證了其防腐效果的有效性。
2.6在線除鹽設(shè)施注水和排水分析
在線除鹽設(shè)施主要通過注人除鹽水對頂循油
中的氯鹽等酸性物質(zhì)進(jìn)行分離,對在線除鹽設(shè)施
的注水和底部排水的pH進(jìn)行分析,分析結(jié)果如
圖7所示。
一投用前
一投用后
7 14
時間/h
一注水
一排水
8
E7
6
5
0
21 28
一投用前
一投用后
1
35
圖7分餾塔頂含硫污水pH
由圖7可以看出，注人除鹽系統(tǒng)前的水體
（即注水）平均pH為7.3,而經(jīng)過系統(tǒng)處理并從
底部排出的水體（即排水）平均pH則降至6.1，
pH降低16.4%。這表明頂循油中的酸性物質(zhì)進(jìn)
入除鹽水中，然后通過在線除鹽設(shè)施底部排水從
頂循系統(tǒng)分離,這一過程不僅優(yōu)化了頂循油的質(zhì)
量，而且減少了進(jìn)入分餾塔頂?shù)乃嵝晕镔|(zhì)含量,進(jìn)
而有效降低了塔頂區(qū)域因酸性腐蝕而可能引發(fā)的
損害風(fēng)險，保障了設(shè)備的長期穩(wěn)定運(yùn)行。
2.7在線除鹽設(shè)施液位計的優(yōu)化
在延遲焦化裝置的在線除鹽設(shè)施中，現(xiàn)場安
裝的液位監(jiān)測設(shè)備采用的是磁翻板液位計，如圖
8所示。
2 3 4
時間/d
5 6 7
0
圖6分餾塔頂含硫污水鐵離子質(zhì)量濃度變化情況
由圖6可以看出，系統(tǒng)投用后分餾塔頂含硫
污水的鐵離子質(zhì)量濃度降低,其平均值由1.1
mg/L降低至0.7mg/L,降幅為36.4%。這一數(shù)
據(jù)變化有力證明了在線除鹽設(shè)施在減少分餾塔頂
2 4 6
時間/d
8 10 12 14
圖8磁板液位計
2025,53(2)
在延遲焦化裝置的實(shí)際運(yùn)行過程中，曾出現(xiàn)
遠(yuǎn)程監(jiān)控系統(tǒng)的液位計持續(xù)顯示液位為100%，
即滿液位狀態(tài)，但與此同時,現(xiàn)場的磁翻板液位計
卻穩(wěn)定地指示液位僅為20%，并且這一讀數(shù)長時
間未發(fā)生變化。針對這一異常情況,技術(shù)人員對
現(xiàn)場液位計與遠(yuǎn)程傳輸?shù)囊何恢甘具M(jìn)行了多次校
準(zhǔn)與比對后讀數(shù)仍持續(xù)存在顯著偏差。可能會導(dǎo)
致在線除鹽設(shè)施的底部排水操作被錯誤地延遲或
調(diào)整,進(jìn)而增加了底部排水時攜帶油分的風(fēng)險,甚
至導(dǎo)致在線除鹽設(shè)施無法正常運(yùn)行。
在對在線除鹽設(shè)施進(jìn)行例行停用檢修時,技
術(shù)人員打開人孔進(jìn)行內(nèi)部檢查，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場液位計
引出閥附近積聚了大量的焦粉,如圖9所示。這
一現(xiàn)象說明現(xiàn)場磁翻板液位計指示不準(zhǔn)確的根本
原因是延遲焦化裝置中的頂循油含有過多的焦
粉。隨著頂循油的循環(huán)，焦粉逐漸通過液位引出
閥侵人到磁翻板液位計的內(nèi)部結(jié)構(gòu)中并不斷積
累,直至達(dá)到一定程度,嚴(yán)重限制了內(nèi)部浮子的移
動空間，導(dǎo)致浮子因通道狹窄而卡住。浮子的卡
滯直接影響了磁翻板液位計的正常工作，,使得其
指示的液位與實(shí)際情況嚴(yán)重脫節(jié)，并且由于浮子
無法自由移動，液位計的讀數(shù)也就不再隨實(shí)際液
位變化而變化。
圖9液位計引出閥附近狀況
因此,將原有的磁翻板液位計替換為玻璃板
液位計,如圖10所示。這一改進(jìn)設(shè)計有效避免了
焦粉對液位計內(nèi)部結(jié)構(gòu)的直接影響，因?yàn)椴ＡО?
液位計的工作原理不依賴于浮子的移動，而是通
過直接觀察液位在透明玻璃板上的位置來指示液
位。現(xiàn)場玻璃板液位計與遠(yuǎn)程傳輸?shù)囊何恢甘緦?shí)
現(xiàn)了高度一致,準(zhǔn)確反映了在線除鹽設(shè)施中的實(shí)
際液位情況。
祝華騰：延遲焦化裝置頂循系統(tǒng)在線除鹽設(shè)施的應(yīng)用
系統(tǒng)結(jié)鹽堵塞與腐蝕風(fēng)險。
(2)在線除鹽設(shè)施的應(yīng)用顯著降低了分餾塔
頂與壓縮機(jī)入口的壓差，壓差平均值從0.0377
MPa減少至0.0319MPa,降幅達(dá)15.4%，表明在
線除鹽設(shè)施有效清除了塔頂換熱器的氯鹽結(jié)晶。
（3)在線除鹽設(shè)施投用后頂循油中水質(zhì)量分
數(shù)的平均值增加40.65%，達(dá)到1647g/kg，同時
頂循抽出溫度下降3.6%至159℃。頂循油中的
水分汽化易造成頂循系統(tǒng)換熱器產(chǎn)生氣阻，引起
頂循系統(tǒng)流量下滑，嚴(yán)重時造成頂循泵抽空，因此
需要控制除鹽水注入流量，同時提高頂循抽出溫
度，避免頂循機(jī)泵抽空。
(4)在線除鹽設(shè)施投用后分餾塔頂含硫污水
的鐵離子質(zhì)量濃度平均下降了36.4%，從1.1
mg/L減至0.7 mg/L,證明在線除鹽設(shè)施對塔頂
防腐有積極作用。
(5)在線除鹽設(shè)施注水的pH平均值為7.3，
排水的pH平均值為6.1,pH平均值降低16.4%。
表明頂循油中的酸性物質(zhì)被有效分離至排水中，
進(jìn)而減緩了塔頂?shù)母g速度。
(6)針對原磁翻板液位計因焦粉積聚導(dǎo)致指
示不準(zhǔn)的問題,將其更換為玻璃板液位計,確保現(xiàn)
場與遠(yuǎn)程液位指示的一致性，提升了系統(tǒng)的監(jiān)測
準(zhǔn)確性。
參考文獻(xiàn)
[1]潘從錦,張興明,楊啟寧,等．催化裂化裝置頂循油低
·127.
圖10玻璃板液位計
3結(jié)論
(1)針對分餾塔頂結(jié)鹽問題，實(shí)施在線除鹽
措施后,頂循油氯鹽質(zhì)量濃度從14.33mg/L大幅
降至1.59mg/L,脫除率高達(dá)88.9%，有效預(yù)防了
齊魯石油化工
·128. QILUPETROCHEMICALTECHNOLOGY
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APPLICATION OF ONLINE DESALTING FACILITIES IN OVERHEAD
CIRCULATION SYSTEM OF DELAYED COKING UNIT
( Shengli Refinery of Qilu Branch, Sinopec, Zibo Shandong 255434)
Abstract:This paper conducts an in - depth analysis of the chloride salt corrosion and
blockage problems faced by the fractionator overhead and trays in the delayed coking unit, and
discusses corresponding solutions. Through preliminary feasibility studies, it was decided to
install online desalting facilities to improve the chloride salt corrosion status of the overhead
circulation system in the fractionator. After putting the online desalting facilities into operation,
the specific impacts on the chloride salt content in the overhead circulation oil, the pressure
difference between the fractionator overhead and the compressor inlet, and the overhead circulation
extraction temperature of the fractionator were further analyzed, and corresponding measures
were proposed for these impacts.
Key words: delayed coking; fractionator; overhead circulation system; desalting facilities
2025,53(2)
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ZHU Huateng
低皮膜含量球形PVC樹脂及其制備方法
本發(fā)明屬于PVC樹脂技術(shù)領(lǐng)域,具體涉及一種低皮膜含量球形PVC樹脂及其制備方法。所述低皮膜含量球形PVC
樹脂的制備方法，步驟如下：將氯乙烯、去離子水、引發(fā)劑、分散劑、鏈轉(zhuǎn)移劑、分散助劑加入設(shè)有攪拌裝置的聚合釜中,進(jìn)
行聚合反應(yīng)，獲得聚氯乙烯懸浮液；脫除未反應(yīng)的氯乙烯單體，離心懸浮液后干燥，得到低皮膜含量球形PVC樹脂；其中
分散助劑為醇胺類化合物和膽堿的配混溶液。本發(fā)明制備的PVC樹脂皮膜含量低,表觀密度高,樹脂殘單脫除快，在后
加工過程中樹脂增塑劑吸收時間短，給料快、生產(chǎn)效率高，適合大口徑管材的生產(chǎn)。（中國石油化工股份有限公司；中國
石油化工股份有限公司齊魯分公司）/CN117362497A，2024-01－09
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