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??? 12 直接空冷支架結構的防火措施和鋼結構防腐
??? 　　當空冷支架結構的下方布置有變壓器等電器設備時，必須采取可靠的消防措施，結構設計應符合防火要求。變壓器外輪廓5m范圍內空冷支架柱及柱間支撐的耐火極限不應低于4h。國內投產的大多數空冷支架下方都布置有變壓器等電氣設施。本條文提出了鄰近變壓器的柱及柱間支撐的防火措施。發生火災時，變壓器頂部與鋼桁架或鋼梁的防火間距尚無試驗數據，本標準強調必須采取可靠的消防措施防護，注意與消防相關專業加強設計配合。
??? 　　主要承重鋼結構構件宜采用熱浸鍍鋅、熱噴鍍鋅或冷噴鍍鋅防腐?？绽滗撹旒懿捎糜推岬韧苛戏栏瘯r，維護難度較大，采用鍍鋅方案耐久性可達30年以上。當有充分論證，也可選擇采用重度防腐型的涂料防腐，耐久年限不得少于15年。
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??? 13 管道支架結構
??? 　　本次修編參照行業標準《化工、石油化工管架、管墩設計規定》HG/T 20670-2000，結合火力發電廠的特點，補充了縱梁式管架結構，增加了管道荷載計算、有振動的管道支架內容，修定了荷載及荷載取值、容許變形、結構計算長度和容許長細比，以及基礎設計等規定。
??? 　　有振動的管道支架，其管道的垂直荷載和水平推力的標準值應乘以動力系數，動力系數應由工藝專業提供。當管道支架上敷設的振動管道重量占全部管道重量的30%以上時，管架可定義為有振動的管道支架。有下列情況之一者應定義為振動管道：（1）直徑大于或等于200mm的蒸汽管道；（2）往復泵送液體的管道；（3）時停時開，掃線頻繁的管道；（4）活塞式壓縮機輸送氣體的管道；（5）生產過程中突然升溫增壓的管道（如緊急放空管道）；（6）使用“快速切斷閥”的管道；（7）溫度大于200℃的高壓管道。
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??? 14 建（構）筑物抗震設防標準
??? 　　各設防類別建（構）筑物的抗震設防標準，均應符合國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223中3.0.3的要求。規模很小的乙類工業建筑，當采用了抗震性能較好的結構體系時，允許按標準設防類設防。
??? 　　標準修編時，取消有關丁類建筑“對于損壞后不影響生產，不造成較大損失，且易于修復的建筑物可不設防”的條文；取消“抗震等級為一級還需要提高一度設防時，抗震等級仍為一級”的規定。修改后抗震設防標準整體有所提高。標準明確，規模很小的乙類工業建筑一般指單層建筑且高度不超過12m的配電室、轉運站配電室、屋內配電裝置室、網絡控制室、繼電器室等，當采用了鋼筋混凝土結構時，可按本地區設防烈度采取抗震措施。
??? 　　集中控制樓、屋內配電裝置樓及筒倉倉頂建筑等取消磚混結構選型。
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??? 15 主廠房抗震結構選型
??? 　　新標準吸收了多方的意見，增加了主廠房結構選型的規定：發電廠主廠房宜優先選用抗震性能較好的鋼結構。常規布置的主廠房結構選型可按以下原則確定：（1）主廠房采用鋼筋混凝土結構時，7度Ⅱ類場地及7度以下宜采用鋼筋混凝土框架結構；7度Ⅲ類場地及以上宜采用鋼筋混凝土框架--抗震墻結構，也可采用鋼結構。（2）8度Ⅱ類場地及8度以上時，主廠房宜采用鋼框架--支撐結構。（3）單機容量1000MW及以上時，主廠房宜采用鋼框架--支撐結構，當采用鋼筋混凝土結構時應進行專門論證。
??? 　　鋼結構具有結構延性好、抗震性能優和材料可再生利用的優勢，主廠房應鼓勵選擇鋼結構，也與國際慣例相協調。上述條文制定主要依據《火力發電廠主廠房結構抗震設計技術》項目研究成果和震害調查資料。標準中的“常規布置的主廠房”指前煤倉布置的鋼筋混凝土雙框架結構，目前大型機組的抗震試驗研究和震害調查研究僅限于雙框架結構，其它形式的結構尚缺乏研究。以單機容量為600MW發電廠鋼筋混凝土主廠房雙框架結構為原型的研究和汶川地震江油電廠的震害調查顯示，雙框架結構能夠設防烈度7度、Ⅱ類場地條件的設防要求。
??? 　　工程實踐和計算分析研究證明，7度Ⅲ類場地及以上時，主廠房鋼筋混凝土框架結構需要增設抗側力構件（如抗震墻）。由于受工藝布置的限制，導致抗震墻布置一般難以滿足抗震性能要求，結構空間計算遇到了超限的技術難題，結構選型是宜進行專門研究。
??? 　　1000MW級主廠房結構的總高度、層高以及設備荷載增大，結構單元長度達100~120m，結構溫度作用尚在研究中，考慮到結構本身的特點，選擇鋼結構是必要的。鑒于主廠房6度區采用鋼筋混凝土結構，有在建工程但無投運經驗，因此標準提出進行專門論證后確定。
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??? 16 主廠房框架-抗震墻的布置與抗震等級
??? 　　新標準明確了：主廠房框架-抗震墻結構的抗震墻設置應滿足《建筑抗震設計規范》GB50011中6.1.3和6.1.5條的規定。主廠房框排架結構應合理設置抗側力構件，使結構剛度均勻，減小兩個主軸方向結構動力特性的差異。主廠房抗震墻宜采用雙向、均勻布置，縱向抗震墻不宜設置在廠房的一端。
??? 　　主廠房框架--抗震墻結構的抗震墻設置不能滿足標準要求時，主廠房框架的抗震等級只能按框架結構確定。需要說明的是：主廠房框架設防烈度9度、高度超過25m時，標準提出應進行專門論證，此處設防烈度是按照國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223中3.0.3的強制性規定調整后的烈度。當重要電廠8度區的主廠房選擇采用鋼結構，才能滿足國家標準的要求。
??? 　　抗震研究表明，單方向、一端設置抗震墻的結構，結構剛度橫向偏小造成兩方向差異較大，結構前幾階振型多以扭轉為主振型和扭轉側移較大，表明結構不規則嚴重，應采取增加結構的橫向剛度，調整縱向剛度，如雙向設置抗震墻（抗震翼墻），縱向抗震墻或支撐設置在廠房中部或對稱布置等。汕頭海門發電廠單機容量1000MW煤倉間（側煤倉），8度地震區采用了雙向、分散布置的框架--抗震墻結構，改善了結構的抗震性能。
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??? 17 主廠房框架結構的抗震布置
??? 　　新標準吸收了多方的意見，增加了主廠房框架平面布置的規定：地震區主廠房框架布置，應控制平面局部凹凸變化，不宜采用集中控制樓插入框架的平面布置；不應采用局部單排架布置。主廠房不宜采用錯層結構。盡可能避免采用錯層導致的短柱結構。地震區不應采用鋼筋混凝土超短柱結構。新標準強調重視概念設計，工藝布置應考慮結構布置的基本要求，減少平面的縮進和樓板不連續布置，樓層標高對齊避免錯層，支承煤斗的樓層應設置現澆鋼筋混凝土樓板，增強樓層的整體剛度等，不應采用嚴重不規則結構。引用了《主廠房鋼筋混凝土超短柱抗震性能研究》科研項目成果：地震區不宜采用錯層導致的鋼筋混凝土短柱結構。剪跨比小于1.5的鋼筋混凝土超短柱，不應在抗震設計中采用。
??? 　　主廠房結構與鍋爐鋼架宜采用各自獨立的結構體系。主廠房與鍋爐本體間的爐前平臺結構，當6、7度區運轉層以上采用輕型結構時，允許采用滑動或滾動支座連接，支座構造應滿足防震縫寬度的要求。8度時應分開獨立布置?！痘鹆Πl電廠主廠房結構抗震設計技術》科研項目的“鋼結構抗震設計技術研究”指出，主廠房鋼結構與鍋爐剛架相互連接，其地震反應的相互影響作用規律目前尚未掌握，而鍋爐和主廠房結構大多相互獨立、各自設計。只有完整建立主廠房和鍋爐爐架的協同工作模型，才能真實地反應出聯合結構的動力特性；考慮與鍋爐制造廠的合作和可操作性問題，采用近似模擬鍋爐爐架的動力特性的方法，目前還存在技術困難，需要進一步研究。
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??? 18 主廠房空間網架屋面結構
??? 　　汽機房屋蓋結構選型中增加了空間網架結構。汽機房空間網架結構在國內發生過垮塌事故，專題調查研究表明，主要存在以下問題：網架結構計算模型與實際出入較大，未考慮與廠房結構變形協調，造成網架支承結構桿件內力偏差；網架結構計算缺少溫度附加應力影響的考慮；桿件截面滿應力設計沒有留出必要的余度；材料采購與安裝環節管理疏漏；未考慮在地震作用下，桿件拉桿內力變號的影響，造成結構整體失穩。
??? 　　通常的正放四角錐網架結構長寬比在1.5:1.0以內比較合適。汽機房屋蓋平面長寬比一般為3:1，兩端開口不能實現四邊支承，結構受力經濟性和合理性有局限性，以滿足建筑美觀需要為主。
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??? 19 主廠房結構分析
??? 　　新標準對主廠房結構分析提出了空間分析的要求：主廠房結構宜采用空間體系進行結構整體分析。整體結構宜連同主廠房外側柱、汽機房平臺（非獨立布置時）、除氧煤倉間框架等結構進行聯解。鋼筋混凝土主廠房結構采用三維空間分析法時，宜選擇荷載較大的代表性框架進行平面分析驗證。
??? 　　針對主廠房結構體系和荷載分布的復雜性，采用空間桿系模型進行結構內力分析，能夠更準確反映結構實際的受力和變形特征。鋼結構主廠房結構空間分析應用相對成熟，傳統的鋼筋混凝土主廠房結構，在空間分析應用中暴露出的一些技術難題需要進一步研究，如結構體系及布置需要優化、軟件及其成果的正確分析應用等，特別是地震作用和變形的分析。因此，盡管對“平面分析驗證”的提法有爭議，送審稿仍暫時保留該規定。
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??? 20 地震作用計算和變形驗算
??? 　　新標準對多遇地震下的補充計算要求做了放寬調整：8度Ⅱ-Ⅳ類場地和9度時，單機容量為600MW及以上的主廠房，除按本條二款計算水平地震作用外，應采用時程分析法進行多遇地震下的補充計算，可取多條時程曲線計算結果的平均值與振型分解反應譜法計算結果的較大值。考慮到主廠房結構不規則性，高烈度區的大容量機組進行多遇地震下的補充計算是必要的………。
??? 　　新標準明確了多遇地震下的彈性變形和罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算的要求。主廠房符合下列情況之一，應進行罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算：
??? 　　（1）7-9度時樓層屈服強度系數小于0.5的鋼筋混凝土結構；（2）9度時乙類建筑中的鋼筋混凝土結構和鋼結構；（3）采用消能減震設計的結構。
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??? 21 主要抗震措施
??? 　　新標準關于主廠房鋼結構柱長細比、梁和柱的板件寬厚比、中心支撐桿件的長細比和板件寬厚比等限值，根據國內外發電廠主廠房結構工程設計經驗，采用《建筑抗震設計規范》GB 50011中鋼結構“不超過12層”的規定標準。
??? 　　新標準有關主廠房鋼筋混凝土框架的抗震措施計算，提高到了與《建筑抗震設計規范》第六章第二節一致的要求，取消了原《土規》“框架的抗震等級可按未調整的抗震等級采用”的規定。對于8、9度時，還增加了異型節點核芯區抗震驗算及構造措施規定。關于鋼筋混凝土框架的構造措施的修編如下：
??? 　?。?）主廠房框架采用高強混凝土時，軸壓比一級不應超過0.7，二級不應超過0.8。高強混凝土研究成果表明，對于高強混凝土柱在高軸壓比下，構件滯回曲線的骨架曲線下降段坡度較陡，構件延性差，在同樣配筋率下，需要改善配箍特征值。高強混凝土框架柱在0.7~0.8的設計軸壓比時，可以基本滿足有限延性 (μΔ≤3) 的要求，框架柱截面不宜減小，避免“強梁弱柱”問題加重。混凝土強度等級C60以下時，主廠房框架柱軸壓比的限值仍沿用了原《土規》的規定。
??? 　?。?）主廠房梁端鋼筋加密區加長，考慮到大斷面梁以受剪控制為柱，加密區長度改為按抗震規范確定；箍筋最小直徑仍保留高于抗震規范的規定。主廠房梁柱箍筋肢距不變，仍保留較抗震規范有所放寬。
??? 　?。?）對于剪跨比小于1.5的鋼筋混凝土超短柱，應采用型鋼混凝土柱或鋼套管約束鋼筋混凝土柱的加強措施。本次修編引用了東北電力設計院完成的《主廠房鋼筋混凝土超短柱抗震性能研究》科研項目的研究成果。
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??? 22 直接空冷支架結構抗震
??? 　　新標準規定：8度區不宜采用風機、冷凝器懸挑布置的結構形式。8度及以上跨度大于21m、9度區跨度大于18m的鋼桁架（或鋼梁），以及布置風機、冷凝器和排氣管道的懸挑結構應計算豎向地震作用。
??? 　　空冷支架結構有多種結構形式，由于設備質量主要集中在平臺上部，在水平地震作用下，結構變形主要表現為整體平動與扭轉，考慮到結構的抗震性，空冷支架盡量避免出現單側懸挑或轉角懸挑空冷凝器的布置形式，防止地震作用下對支架結構產生不利的扭轉和變形。工程設計數據顯示，布置風機、冷凝器和排氣管道的懸挑結構，垂直計算變形較大，考慮到冷凝器和排氣管道設備的重要性，標準對豎向地震作用計算提出了較高的要求。
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??? 23 防爆壓力取值
??? 　　主廠房煤粉倉上設置防爆門時，防爆壓力取不小于40kN/m2。當儲存褐煤或易自燃的高揮發分煤種時，……煤筒倉應采取有效泄爆措施，倉內泄爆壓力應由工藝專業提供。
??? 　　為減輕發電廠因粉煤斗煤粉爆炸的事故損壞，原《土規》根據專家會議的建議，粉煤倉要能承受10kN/m2的爆炸壓力?！痘鹆Πl電廠煤和制粉系統防爆設計技術規程》DL/T 5203-2005和《火力發電廠與變電站設計防火規范》GB 50229-2006修訂時，參考國外標準，在粉煤斗上設置防爆門的條件下，將爆炸壓力提高到40kN/m2。爆炸壓力的提高增加了結構設計的難度。
??? 　　貯煤筒倉倉體結構承受的泄爆壓力不應小于泄爆門動作壓力，動作壓力應由工藝專業提供。《火力發電廠煤和制粉系統防爆設計技術規程》DL/T5023有相關規定，但考慮結構本身的特點，一般不宜大于10kN/m2，據了解一些工程中泄爆門動作壓力控制在4kN/m2以下，也是可行的。
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??? 24 大型干煤棚風荷載體型系數
??? 　　在附錄中，標準提供了6種網殼干煤棚的風載體型系數取值，分別取自中南電力設計院提供的湖南益陽電廠、江西豐城電廠、漢川電廠、嘉興電廠、鴨河口電廠和黃石西塞山電廠等工程研究成果，可供設計參考。
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??? 結束語
??? 　　上述內容遠不能涵蓋新標準修編的全部內容，筆者系根據個人的理解，試圖將目前共同關心和經常探討的內容摘錄于此。標準的制定往往立足于成熟的技術和經驗，廣大設計人員對新標準的出臺寄予了更高的希望，這次標準修編過程中也遺留一些需要進一步研究的項目，如1000MW級主廠房樓屋面活荷載取值、框架式汽輪發電機基礎的抗震措施、超長主廠房鋼筋混凝土的溫度作用和工程措施、1000MW級直接空冷支架結構設計、高大建（構）筑物風振參數計算、主廠房彈塑性時程分析、動力機器基礎設計標準研究等，《土規》將隨著研究的進展不斷修編。
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